1 Преподаватель: к.т.н., доцент кафедры « ОиТСП » БЕНДИК Татьяна Ивановна
2 СОДЕРЖАНИЕ ЛЕКЦИИ Материалы сварных конструкций, их выбор в зависимости от условий эксплуатации. Основные принципы расчета сварных соединений: по допускаемым напряжениям и предельным состояниям. Нормы предельных сопротивлений и допускаемых напряжений, коэффициенты безопасности. Особенности расчета стыковых и угловых соединений при дуговой сварке. Ресурсосберегающие технологические процессы при выполнении соединений с угловыми швами. Расчет соединений, выполняемых контактной точечной сваркой. Распределение напряжений в швах и сопротивление усталости сварных соединений. Принципы проектирования сварных конструкций, работающих при переменных нагрузках. Методы уменьшения сварочных деформаций и напряжений.
3 МАТЕРИАЛЫ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ В общей стоимости изготовленной и смонтированной конструкции стоимость металлопроката составляет до 40 - 50 %, поэтому применение экономичных марок сталей и видов металлопроката может существенно влиять на снижение себестоимости конструкции. К материалам, используемым при изготовлении сварных конструкций, можно отнести стали, цветные сплавы, а также пластмассы, композитные материалы. Основное место при проектировании и производстве сварных конструкций занимают конструкционные стали и цветные сплавы. Классификация конструкционных сталей по содержанию углерода низкоуглеродистые (С до 0,25 %) Ст.3, Сталь 20 среднеуглеродистые (С = 0,26 – 0,45 %) Сталь 35 высокоуглеродистые (С более 0,45 %) Сталь 45 Классификация сталей по содержанию легирующих элементов низколегированные (содерж. легир. элементов до 5 %) 12ХМ, 10ХСНД среднелегированные (содерж. легир. элементов 5 – 10 %) 14ХГ2САФД высоколегированные (содерж. легир. элементов более 10%) 12Х13
4 МАТЕРИАЛЫ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ Спокойные и полуспокойные стали по механическим свойствам различаются незначительно. Кипящие стали обладают большей хладноломкостью, неравномерностью распределения примесей, склонностью к горячим трещинам. Классификация сталей по степени раскисления кипящие «кп» плавка стали сопровождается без достаточного количества раскислителей спокойные «сп» c тали, раскисленные добавками SI и Mn полуспокойные «пс» c тали, занимающие промежуточное положение Углеродистые стали обыкновенного качества согласно ГОСТ 380 – 2005 разделяют на три группы: группа А – сталь поставляется по механическим свойствам; группа Б – сталь поставляется по химическим свойствам; группа В – сталь поставляется по механическим и химическим свойствам (наиболее дорогостоящие стали).
марка стали Максимальный предел прочности, МПа К высокопрочным сталям относят стали с пределом прочности свыше 1500МПа
В отраслях промышленности, где основными факторами являются низкий вес и высокая удельная прочность конструкции (авиа- и судостроение), широкое применение получили алюминиевые, титановые сплавы. Эти сплавы сохраняют свои свойства при низких температурах, обладают высокой коррозионной стойкостью, тем не менее у данных сплавов более низкий модуль упругости, чем у стали, что увеличивает их деформируемость, они обладают повышенной чувствительностью к концентраторам напряжений. Алюминиевые сплавы деформируемые недеформируемые (литейные) не упрочняемые ТО обладают хорошей свариваемостью упрочняемые ТО Марка сплава Механические характеристики Предел прочности, МПа Предел текучести, МПа Относительное удлинение, % АМц 130 50 23 АМг1 110 50 30 АМг5 300 150 20 АМг6 340 170 20 ВАД1 430 280 18 АВ 330 270 15 АД33 310 250 14 Д16 450 400 7 В95 520 440 14 Обладают хорошей свариваемостью плохая свариваемость
Методы расчёта сварных соединений на прочность по предельному состоянию (в строительных конструкциях) по допускаемым напряжения (в машиностроении) ПРЕДЕЛЬНЫЕ СОСТОЯНИЯ (LIMIT STATES): Состояния, при которых конструкция не отвечает требованиям норм проектирования, т.е. теряют способность сопротивляться внешним нагрузкам и воздействиям или получают недопустимые перемещения или повреждения). Выделяют ПРЕДЕЛЬНЫЕ СОСТОЯНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ (ПС первой группы) Со стояния, связанные с разрушением или другими формами отказа несущей конструкции (хрупкого, вязкого, усталостного или иного характера разрушения; потери устойчивости формы конструкции или ее положения,) ПРЕДЕЛЬНЫЕ СОСТОЯНИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ ПРИГОДНОСТИ ( ПС второй группы): Состояния, при которых не выполняются установленные условия эксплуатационной пригодности несущей конструкции или ее элемента (чрезмерные перемещения, прогибы, углы перекоса и поворота, колебания). СТБ E Н 1990-2007 ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ТКП EN 1993-1-1-2009 Еврокод 3 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ Часть 1-1. Общие правила и правила для зданий ТКП EN 1993-1-8-2009 Еврокод 3 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ. Часть 1-8. Расчет соединений Допускаемые напряжения в швах машиностроительных конструкций устанавливаются в зависимости от допускаемых напряжений основного металла. Это положение позволяет проектировать сварные соединения, равнопрочные основному металлу Сварные соединения сталей, выполненные дуговой сваркой, по определению допускаемых напряжений делятся на две группы. К первой группе относятся швы низкоуглеродистых сталей обычного качества и низколегированных, у которых механические свойства швов и зоны термического влияния соответствуют свойствам основного металла. Ко второй группе относятся швы сталей со специальными свойствами (высокопрочные, коррозионно-стойкие), у которых свойства швов или металла околошовной зоны ниже свойств основного металла. Для швов этой группы сталей допускаемые напряжения назначаются на основе специально проведенных экспериментов в условиях, соответствующих работе проектируемой сварной конструкции.
8 В основу расчета по методу предельного состояния положены РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ R, значения которых определяются отношением: Допускаемые усилия для элемента при продольной силе определяют по формуле где Aw – площадь поперечного сечения. Допускаемый момент при изгибе определяется по формуле где W – момент сопротивления сечения. . где Rnom – номинальное значение показателей материала ( в качестве номанального сопротивления принимают минимальный предел текучести или предел прочности σ В ).; γ - частный коэффициент безопасности по материалу т - коэффициента условий работы ( m = 0,9- для сжатых балок и элементов ферм)
Тип сварного соединения Напряженное состояние Расчетные сопротивления сварных соединений по пределу текучести, МПа тип сварочного материала Э42 Э42А Св-08, Св-08А Э46 Э46А Св-08ГА Э50 Э50А Св-10ГА, Св-08Г2С Э55 Э60 Э60А Св-10НМА, Св-10Г2 Э70 Э85 Св-10ХГ2 СМА стыковое Сжатие 210 260 280 340 380 440 530 Растяжение, изгиб: а) автоматическая, механизированная и РДС с физическим контролем качества швов 210 260 280 340 380 440 530 б) механизированная и РДС (визуальный контроль) 180 220 250 - - - - Срез 130 150 170 200 230 260 310 угловой Срез 150 180 200 220 240 280 340
Допускаемые напряжения при РАСТЯЖЕНИИ [ σ ] р обычно понимают как основные. Допускаемые напряжения при других видах усилий определяются как производные от [ σ ] р. При срезе допускаемые напряжения на основании теории прочности, определяются из соотношения При статических нагрузках, как правило, допускаемые напряжения назначаются в зависимости от предела текучести σ т и определяются соотношением Материал Формулы для определения номинального допускаемого напряжения Углеродистая и теплоустойчивая сталь Аустенитная хромоникелевая сталь Чугун с шаровидным графитом Номинальные допускаемые напряжения для углеродистой стали, не зависящие от расчетного ресурса Марка стали t, ° С Ст2кп Ст3кп Ст2сп, Ст2пс Ст3сп, Ст3пс Ст4пс, Ст4сп 22К 14ГНМА 16ГНМ, 16ГНМА От 20 до 50 124 133 130 140 145 170 180 190 150 106 115 112 125 129 155 179 181 200 111 100 117 121 147 175 176 250 80 102 86 107 111 140 171 172 275 102 106 135 170 169 300 70 98 130 169 167 320 126 164 165 Способ сварки Допускаемое напряжение растяжение сжатие срез Дуговая автоматическая и механизированная под флюсом, в СО 2, РДС электродами типа Э42А, Э46А, Э50А [ σ ] р [ σ ] р 0,65 [ σ ] р РДС электродами типа Э42, Э46, Э50 0,9 [ σ ] р [ σ ] р 0,6 [ σ ] р
Для сварных швов, нагруженных комбинированной нагрузкой, результирующие эквивалентные напряжения в шве определяются следующим соотношением: Площадь продольного сечения шва : Aw = L *а a - толщина шва; L – эффективная длина шва; За эффективную длину сварного шва принимают длину шва с полноразмерной эффективной высотой a. Ее можно принять равной полной длине шва за вычетом его двойной эффективной высоты a. Снижение эффективной длины сварного шва не требуется, при условии обеспечения полноразмерности сварного шва по всей его длине, включая начало и конец шва. - нормальное напряжение, действующее в критической площади сечения Схема нагружения Компонента напряжений, МПа Растяжение/ Сжатие Сдвиг (срез) Изгиб M M Fn Fn N N N N Fs Fs N N N N
Изгиб Кручение Растяжение косой шов Растяжение Сжатие М М N N Срез Изгиб Кручение
нахлесточное соединение тавровое соединение Сечения углового шва с различной выпуклостью шва а – расчетная толщина шва
Нагрузка на отрыв Fz Изгибающий момент М Усилие среза F х и Fy Крутящий момент T A w – площадь сечения [ мм 2 ] I w - момент инерции сечения [ мм 4 ] J w – полярный момент инерции [ мм 4 ] В общем случае расчетную толщину углового шва можно представить в виде: где К- катет сварного шва; β – коэффициент, зависящий от способа сварки Площадь сварного шва : Aw= β KL
Эффективная длина сварного шва L Рекомендуемая длина угловых швов находится в диапазоне 5a< L< 70a. Для более длинных швов на практике используются прерывистые швы. Для очень протяженных швов (150a<L<400a) необходимо корректировать эффективную длину шва коэффициентом:
Минимальный катет шва в машиностроении принимают равным 3 мм, исключения составляют конструкции, в которых толщина самого металла менее 3 мм. Верхний предел толщины швов не ограничен, но катеты свыше 20 мм встречаются крайне редко. Вследствие низкого качества шва в местах зажигания и обрыва дуги минимальная длина углового шва принимается равной 30 мм. Исходя из вышесказанного, основная расчетная формула для проверки прочности одностороннего углового шва (выполняемого без полного проплавления) имеет вид:
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В СТЫКОВЫХ СВАРНЫХ ШВАХ Распределение напряжений в сварных швах в большинстве случае может быть неравномерным по сечению, т.е. иметь концентрацию. К причинам возникновения концентрации напряжений в сварных швах можно отнести: технологические дефекты, нерациональные очертания швов, нерациональное конструктивное оформление сварных соединений. σ σ 1,6σ 1,5σ s Δs σ * < σ Рис. 3.1. Распределение напряжений в стыковом шве Концентрация напряжений в зоне стыкового шва может быть связана с рядом причин: при наличии выпуклости шва появляется концентрация напряжений, что связано с искривлением силовых линий. Зоны шва, граничащие с основным металлом, испытывают концентрацию напряжений; источником концентрации напряжений в стыковом шве может быть смещение кромок ( депланация) стыкуемых элементов ; концентрация напряжений может быть вызвана местным изгибом стыкового соединения от неравномерной кристаллизации шва. Δ * s Рис. 3.2. Смещение кромок в стыковом соединении Рис. 3.3. Изгиб стыкового соединения с При качественном технологическом процессе и рациональном очертании стыкового шва концентрация напряжений является минимальной. В других типах сварных соединений этого достичь не удается.
В лобовых швах тавровых соединений большое влияние на распределение напряжений оказывает конфигурация поперечного сечения шва (глубина проплавления е, угол при вершине β с, форма свободной поверхности). Концентрация напряжений заметно снижается при увеличении глубины проплавления, увеличении угла при вершине и введении плавных переходов от шва к поверхности соединяемых деталей. Напряжения в лобовых швах концентрируются в плоскости А D, проходящей через корень шва (точка А), положение этой плоскости зависит от направления приложения нагрузки. Р Р β с е Рис. 3.4. Конфигурация сечения шва При соединении деталей фланговыми швами касательные напряжения по длине швов распределены неравномерно ( при длине шва более 50К, необходимо учитывать неравномерность распределения напряжений в расчете). Рис. 3.10. Распределение касательных напряжений во фланговых швах соединения при F 1 ≈ F 2 0 Р Р F 1 F 2 0 х х τ ср τ мах τ х
19
20 Основные понятия и определения при расчете на циклическую прочность Прочность сварного соединения при переменных нагрузках зависит от количества циклов нагружения, амплитуды изменения напряжения, формы, размеров и материала испытуемых образцов и.т.д. ЦИКЛ – совокупность всех значений напряжений за время одного периода нагружения: а – симметричный цикл нагружения | σ max | = | σ min | б – знакопостоянный цикл нагружения; в – асимметричный знакопеременного цикл | σ max | ≠ | σ min | г - отнулевой цикл. Характер изменения напряжений по времени бывает различным: как синусоидальным (рис. 4.2, а—г), так и другой формы.(рис. 4.2, д, е) Коэффициент амплитуды цикла (характеристика цикла): r = σ min / σ max - для симметричного цикла r = -1; для отнулевого цикла r =0 Среднее напряжение цикла σ m = ( σ min+ σ max) / 2 Амплитудное напряжение цикла σ a = ( σ min- σ max) / 2 На диаграмме прочности металла в зависимости от числа циклов нагружения 2 отрезка: наклонный и горизонтальный. Горизонтальная прямая соответствует пределу выносливости (усталости) σ r. Предел выносливости - это напряжение, при котором материал не разрушается при достаточно большом числе циклов.Число циклов, при котором определяется предел усталости называется БАЗОЙ ИСПЫТАНИЙ N Б = 2е6 – 1е7 – для стальных образцов.
21 Расчет сварных соединений, работающих на усталость ТКП EN 1993-1-9-2009 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ. Часть 1-9. Усталостная прочность Расчет прочности сварных конструкций, работающих под переменными нагрузками, производится по марке металла, характеристике цикла r, эффективным коэффициентам концентрации напряжений Кэ и продолжительности эксплуатации, определяемой числом нагружении N. При расчете по СНиПу каждый тип соединения причисляется к одной из 8 условных групп (см. таблицу).
25 Классификация напряжений и деформаций. Механизм образования Сварка, как и другие процессы тепловой обработки металла (прокатка, литье, нормализация, резка и другие), вызывает в соединениях собственные напряжения, которые существуют в изделии без приложения внешних сил. В зависимости от характера и объемов распределения напряжения различают одноосные (линейные ), двуосные (плоскостные) и трехосные (объемные), а также напряжения I рода (в макрообъемах тела), II рода (в пределах кристаллических зерен металла) и III рода (в пределах кристаллической решетки). В зависимости от продолжительности существования напряжения разделяют на временные, существующие в период выполнения сварки, и на остаточные, устойчиво сохраняющиеся в течение длительного времени после сварки. Деформацией называют изменение размеров или формы тела под действием приложенных к нему сил. Деформации могут быть упругими и пластическими. Сварочные деформации обычно характеризуют прогибами элементов, углами поворота, укорочениями, величинами выхода точек тела из плоскости равновесия. Деформации, приводящие к изменению размеров всего изделия, искривлению его геометрических осей, называют общими. А деформации, относящиеся к отдельным участкам его, называют местными. Перемещения - смещения одних точек детали по отношению к другим. Причины возникновения собственных напряжений и деформаций в СК
2. Наблюдаемые деформации ε н характеризуют изменения размеров тела, которые можно зарегистрировать измерительными приборами. В теории упругости и пластичности их называют деформациями, не присваивая им никакого индекса 3. Собственные (внутренние) деформации состоят из упругих ε упр и пластических ε пл Указанные виды деформаций связаны между собой соотношением. 26 Виды деформаций металла: 1. Температурные деформации ε α, вызванные изменением размера частиц тела при изменении температуры (деформации, возникающие в процессе структурных превращений, также относят к температурным). Величина температурных деформаций зависит от коэффициента линейного расширения металла и изменения температуры. Различают 5 основных видов деформаций и перемещений в зоне сварных соединений. Равномерные по толщине продольные пластические деформации ε х пл.ост., создающие так называемую фиктивную усадочную силу Рус, с оздающую сжимающие напряжения σ сж и вызывающую продольное укорочение по длине пластины Δ пр: Рус часто определяют экспериментально. Для стыковых соединений из низкоуглеродистых и низколегированных сталей, а также тавровых соединений с односторонним швом При сварке легированных сталей из-за структурных превращений Рус может оказаться растягивающей. Для тавровых соединений с двухсторонним швом
2. Равномерные по толщине поперечные пластические деформации ε y пл.ост., создающие поперечную усадочную силу и вызывающие поперечное укорочение конструкции. В зависимости от условий сварки Δ поп имеет разные значения: где А – эмпирический коэффициент, А = 1-1,2 при дуговой сварке с полным проплавлением; с γ - объемная теплоемкость металла. Значение Δ поп изменяется в широких пределах ( при толщине металла 3-5 мм – десятые доли мм, при толщине 5-20 мм от 0,5 до 1,5 мм. 3. Неравномерные по толщине поперечные пластические деформации, образующие угловое перемещение β в зоне сварного соединения. Неравномерные но толщине поперечные пластические деформации вызывают поворот одной части пластины относительно другой на угол β. При проплавлении пластины или выполнении углового шва угол β зависит от отношения H / s ( ( глубины проплавления / толщине пластины).
4. Перемещения в зоне шва в направлении перпендикуляра к поверхности свариваемых листов (потеря устойчивости). Такие перемещения возникают чаще всего при сварке металла небольшой толщины. В тонком (до 1 мм) металле может возникнуть потеря устойчивости. 5. Сдвиговые деформации. При сварке в зоне нагрева точки свариваемых пластин перемещаются в направлении оси х. Впереди источника нагрева они движутся в одном направлении с ним, а позади него — в противоположном. Перемещения при сварке стыковых соединений Сварка стыкового соединения может производиться без прихваток как с зазором между пластинами, так и без него. В общем случае в процессе сварки пластин с зазором возникает одновременно несколько видов перемещений: Изгиб от неравномерного нагрева по ширине. Изгиб приводит к раскрыванию сварочного зазора. Сокращение зоны термического влияния при остывании в поперечном направлении приводит к поступательному сближению пластин и их повороту, которые вызывают закрытие зазора Перемещения, вызываемые изменением объема металла при его структурных превращениях в процессе сварки. Они могут как открывать, так и закрывать зазор при сварке. Сочетание трех перечисленных выше видов перемещений может создавать самые разнообразные изменения зазора в процессе сварки.
Характерными особенностями сварных конструкций балочного типа являются их относительно большая длина по сравнению с высотой и шириной, поясные швы вдоль всей длины, наличие поперечных швов, прикрепляющих ребра, диафрагмы и вспомогательные элементы. Если в балках имеются несимметрично расположенные продольные и поперечные швы, то из-за большой длины балок в них возникают значительные прогибы. Перемещения в конструкциях балочного типа После сварки продольного шва возникают усадочная сила Рус которая создает укорочение балки и момент от силы Р ус на плече е1, относительно центра тяжести сечения, который вызывает изгиб балки. Закручивание поясов возникает вследствие неодновременной поперечной усадки углового шва по его длине. Например, шов 1 по мере его заварки закручивает верхний пояс, а шов 2 —нижний, так как швов 3 и 4 пока нет, а есть лишь прихватка. Швы 3 и 4 не могут вызвать такое же противоположное закручивание в противоположном направлении из-за жесткости швов 1 и 2. Сварка в кондукторах или жесткие прихватки устраняют этот дефект.
4) Регулирование теплового воздействия на конструкцию 1) Компенсация сварочных деформаций на стадии сборки конструкции 3) Рациональная последовательность выполнения сварных швов Методы уменьшения сварочных напряжений и деформаций Мероприятия, выполняемые до сварки Мероприятия, выполняемые в процессе сварки Мероприятия, выполняемые после сварки 6) Пластическое деформирование отдельных участков сварного соединения 5) Термомеханическая правка сварных конструкций 7) Термическая обработка сварных конструкций 2) Выбор рационального типа сварных соединений и мест расположения сварных швов
1. Компенсация сварочных деформаций на стадии сборки 1.1 Сборка деталей (или их изготовление) с учетом предполагаемых деформаций 1.2 Упругое деформирование отдельных деталей или всей конструкции в обратном по отношению к ожидаемым сварочным деформациям направлениям 1.3 Жесткое закрепление конструкции. Точки закрепления деталей рекомендуется располагать на расстоянии 5-10 толщин детали. При меньшем расстоянии возможно образование холодных трещин. Усилие, необходимое для жесткого закрепления, приближенно оценить по выражению
2) Выбор рационального типа сварных соединений и мест расположения сварных швов - сечение швов не должно быть больше, чем требуется по условиям прочности и ГОСТ; - швы необходимо располагать возможно ближе к осям, проходящим через центр тяжести изделия, или на самих осях; - центр тяжести поперечных сечений двух параллельных швов должен совпадать с центром тяжести поперечного сечения свариваемой конструкции; - количество швов в конструкции следует проектировать возможно меньшее для уменьшения усадочных усилий, действующих в ней; - для ограничения угловой деформации необходимо уменьшать угол раскроя V-образных швов или применять X-образные швы при больших толщинах свариваемых листов; -предусматривать в приспособлениях зажимы для правильной установки деталей при сборке. Причем характер действия зажимов должен обеспечивать свободное перемещение деталей в их плоскости по направлению поперечной усадки и задерживать повороты деталей, т. е. препятствовать угловой деформации. - в конструкциях, имеющих замкнутые контуры сварных швов, с целью ограничения возможных выпучин или вогнутостей в листовых деталях от потери устойчивости необходимо предусматривать постановку ограничений в виде распорок, диафрагм ребер жесткости. 3) Рациональная последовательность выполнения сварных швов Последовательность выполнения сварных швов должна быть такой, чтобы деформации от сварки последующего шва, компенсировали деформации от предыдущих швов, а также ранее выполненные швы не должны препятствовать свободному протеканию деформаций, возникающих при сварке последующего шва. Сварку параллельных швов выполнять в противоположных направлениях
При сварке конструкций, содержащих продольные и поперечные швы, например листовых полотнищ, поперечные швы должны быть выполнены прежде чем продольные. В этом случае поперечная усадка швов 4, 5 будет протекать без препятствия со стороны отдельных частей конструкции. При сварке тонколистового металла в районе действия напряжений сжатия может произойти потеря устойчивости и образуется хлопун. При сварке поперечных стыков балки для того чтобы обеспечить свободное протекание поперечной усадки поясные швы на участке длиной 800-1000 мм оставляют не сваренными. В первую очередь производят сварку стыковых швов поясов балки 1 и 2, затем стыковой шов стенки 3. Швы 4 сваривают в последнюю очередь.
Снижению остаточных напряжений способствует обратноступенчатый способ выполнения шва. Этот способ рекомендуется использовать при ручной дуговой сварке. Шов разбивают на участки длиной 200-250 мм (обычно длину участка выбирают так, чтобы на его сварку требовалось затратить 1 электрод). Сварку каждого участка выполняют в противоположном направлении по отношению к направлению сварки всего сварного соединения
4) Регулирование теплового воздействия на конструкцию Должно быть направлено на 1) уменьшение доли тепла, идущего на нагрей околошовной зоны; 2) уменьшение градиента температур в зоне сварки; 3) компенсацию деформаций усадки в зоне шва за счет целенаправленного управления температурными деформациями участков конструкции, окружающих сварное соединение. Для уменьшения сварочных деформаций необходимо уменьшать долю теплоты, идущую на нагрев околошовной зоны. Это может быть достигнуто использованием высококонцентрированных источников нагрева (газовая сварка →дуговая сварка →электроннолучевая →лазерная). Второй путь – увеличения оттока теплоты в оснастку. Это достигается применением высокотеплопроводных (медных) подкладок или подкладок с водяным охлаждением (нужно быть осторожным, т.к. увеличение скорости охлаждения может вызвать холодные трещины). Для уменьшения угловых деформаций применяют сварку с сопутствующим нагревом шва с противоположной стороны дополнительным источником тепла. К методам регулирования тепловложения можно отнести «метод теплового домкрата» - перед сваркой нагревают участки детали, окружающие ремонтируемый участок или путем нагрева перед сваркой специально установленных распорных элементов При ремонте поврежденных участков путем установки заплат для предотвращения появления трещин рекомендуется перед ремонтом нагревать угловые зоны отверстия, в котором располагается заплатка
5) Термомеханическая правка сварных конструкций Для устранения деформаций изгиба можно воспользоваться продольным укорочением зоны нагрева, которую необходимо расположить выше центра сечения балки (наплавить «ложный валик» ). Нагрев осуществляют дугой или газовым пламенем. Аналогичный результат можно получить в результате поперечной усадки специально нагреваемых зон стенки балки. Метод называют «правка нагревом клиньями». К наиболее сложным для исправления сварочным деформациям относятся деформации потери местной устойчивости, когда тонкостенный элемент выпучивается (хлопун). Для устранения избытка площади поверхности используется метод «нагрева пятачками». Элемент, потерявший устойчивость, нагревают отдельными зонами так, чтобы произошла усадка металла. Размер зон нагрева составляет 30-40 мм., располагаются они вразброс.
6) Пластическое деформирование отдельных участков сварного соединения Метод проковки металла шва применяется при монтаже толстостенных конструкций. Проковка осуществляется с помощью специальных насадок на пневматический ударный инструмент. Основной недостаток — низкая эффективность из-за местного характера воздействия на металл шва. Для тонкостенных конструкций применяют метод прокатки швов между р оликами. Этот метод обеспечивает плавное равномерное деформирование металла. Снятие остаточных сварочных напряжений осуществляется с помощью ультразвуковых колебаний и вибраций на низких частотах. Низкочастотная виброобработка снижает напряжения и стабилизирует геометрические размеры сварной конструкции. Она проводится с помощью специального комплекса упрочняющей виброобработки. Ультразвуковая обработка снижает концентрации напряжений нагрузки в сварном соединении; выгодно перераспределяет остаточные сварочные напряжения в сварном шве и околошовной зоне; улучшает структуру металла и стабилизирует ее. Технологический комплекс «Шмель 1» предназначен для упрочняющей обработки сварных соединений металлоконструкций методом поверхностного пластического деформирования материала на ультразвуковой частоте
7) Термическая обработка сварных конструкций Проводят с целью восстановления (улучшения) механических свойств металла шва и околошовной зоны, а также снижения уровня остаточных напряжений. Для стальных конструкций первая цель достигается применением нормализации, вторая — применением высокого отпуска. Температура отпуска сварных соединений низколегированных сталей составляет 580-680 С. Различают термообработку с общим, местным и поэтапным нагревом конструкции. Общий нагрев обеспечивает наилучшие результаты в борьбе с остаточными сварочными напряжениями применительно к любым типам конструкций, но сопровождается большими затратами энергии и времени на его выполнение. Второй более экономичен, но применим только для труб с кольцевыми швами. Необходимо отметить, что термообработка сварных конструкций с целью снижения остаточных напряжений –затратная технология. Ее рекомендуется назначать в следующих случаях: когда возможно появление объемных остаточных напряжений (при толщине металла более 150 мм); когда возможно накопление деформаций в корне многослойного шва (число проходов более 5-10, толщина металла более 30-40 мм); когда предъявляются требования к точности базовых размеров; когда ТО применяется для улучшения механических свойств.
Для устранения деформаций применялся прием термической обработки с предварительно закрепленными торцами. Перед сваркой цилиндрическую форму торцов фиксировали клиньями и жесткой цилиндрической оправкой. Если после сварки удалить клинья произойдет изгиб и торцы станут овальными. Поэтому для снижения остаточных напряжений отпуск обечайки проводился в закрепленном состоянии. (изделие – корпус парогенератора. Патрубки располагались несимметрично по отношению к горизонтальной плоскости обечайки, в результате чего усадка швов вызвала появление изгибающего момента. Его действие приводило к тому, что торцы обечайки, прошедшие механическую обработку, приобретали овальную форму. Это затрудняло сборку обечайки и днища.)
СПАСИБО ЗА ВНИМАНИЕ КАКИЕ БУДУТ ВОПРОСЫ?
